[0012] 下面结合具体实施方式对本发明进行详细说明。
[0013] 本发明的一种低成本具有良好低温韧性的X80管线钢埋弧焊丝，按照质量百分比包括以下组分：C为0.1％～0.15％、Si为0.2％～0.3％、Mn为1.5％～1.9％、P为≦0.005％、N为≦0.005％、S为≦0.005％、Ni为0.08％～0.13％、Cr为0.02％～0.04％、Cu为0.01％～0.02％、Nb为0.01％～0.03％、V为0.008％～0.01％、Ti为0.08％～0.12％、Mo为0.3％～
0.63％、B为0.004％～0.012％，余量为Fe，以上组分的质量百分比总和为100％。
[0014] 通过控制元素Mn、Mo含量的配合补偿埋弧焊焊丝中元素Ni含量降低的低温韧性的损失，Mn和Mo的质量比为(3.5～4.5):1。
[0015] 同时控制元素埋弧焊丝中Ti、B含量，Ti和B的质量比为(13～17):1。
[0016] S的质量百分比为0.005％时，P质量百分比小于0.005％。
[0017] 通过调控Nb、Cu、Cr匹配形成增加焊缝区域的第二相粒子Nb质量百分比为0.01％～0.03％，Cu的质量百分比为0.01％～0.02％，Cr的质量百分比为0.02％～0.04％。
[0018] 埋弧焊丝的抗拉强度为645MPa～694MPa，屈服强度为567MPa～592MPa，‑45℃焊缝下比冲击吸收功≧110J。
[0019] 本发明的一种低成本具有良好低温韧性的X80管线钢埋弧焊丝中Nb元素为固溶强化元素，通过阻止奥氏体晶粒的长大,延迟奥氏体向铁素体的转变,提高贝氏体的体积分数和促进碳、氮化物析出达到强化效果；
[0020] S和P是焊缝中的主要有害元素，严重降低焊缝的低温冲击韧性。本发明的埋弧焊焊丝严格控制、含量使中心偏析程度降低到最低,从而提高焊缝金属的低温韧性能力；
[0021] Ti元素可与N和O结合形成TiN、TiO质点作为晶核，在焊接加热过程中阻止奥氏体晶粒长大起到细化焊缝奥氏体晶粒，在焊接冷却过程中作为相变核心，得到晶内形核的针状铁素体进一步细化焊缝组织；
[0022] B元素可降低奥氏体晶界的界面能，避免形成不利的魏氏铁素体或者网状先共析铁素体，促进针状铁素体的生成；
[0023] Cu是提高焊缝第二相生成的重要元素，Cr元素为固溶强化元素，可以有效提高焊缝金属的淬透性，本发明的埋弧焊焊丝采用Cu和Cr匹配的合金设计，能够形成大量的第二相粒子，显著降低氢的渗透率，从而提高焊缝金属的抗拉强度；
[0024] Ni元素可以通过晶粒细化和固溶强化提高焊缝金属的强度，通过降低脆性转变温度提高焊缝金属的低温韧性；
[0025] Mo是促进铁素体形成的α基因元素，倾向于收缩奥氏体(γ环)的稳定区域，从而提高奥氏体转变终点温度(As)。它的作用是增加钢的机械性能，过多钼的存在会通过碳化物的形成而导致沉淀硬化；
[0026] Mn焊缝强韧化元素之一，可以细化晶粒同时起到脱氧脱硫作用，同时适量的Mn元素可以促进增加焊缝的强度。
[0027] 实施例1
[0028] 选用该焊丝成分组成质量百分比为：C:0.13％；Si:0.25％；Mn:1.7％；P:≦0.005％；N:≦0.005％；S≦0.005％；Ni:0.11％；Cr:0.031％；Cu:0.015％；Nb:0.02％；V:
0.009％；Ti:0.10％；Mo:0.48％；B:0.008％；余量为Fe。
[0029] 本发明的焊丝和宝鸡宇生焊接材料有限公司的SJ101G3焊剂匹配使用，碱度为1.8。
[0030] 试板为X80管线钢，板厚为34.5mm，其成分重量百分比为：C：0.02％；Si：0.1％；Mn：1.25％；P：≦0.018％；S：≦0.004％；Nb：0.04％；Ti：0.1％；Al：0.18％；V：0.10％；Ni：
0.10％；Mo：0.15％；Cu：≦0.2％；Cr：≦0.02％；Bi：≦0.005％；余量为Fe；碳当量Ceq：0.31；
[0031] 焊接参数为：焊接线能量正反面均为38KJ/cm，焊接速度为1.5m/min,焊接坡口为X型坡口，试板对接后上、下坡口角度为35°，钝边6mm。
[0032] 测定后：焊接接头屈服强度为583MPa，抗拉强度为668MPa，‑45℃低温冲击吸收功为118J。
[0033] 实施例2
[0034] 选用该焊丝组成质量百分比为：C:0.1％；Si:0.2％；Mn:1.5％；P:≦0.005％；N:≦0.005％；S≦0.005％；Ni:0.08％；Cr:0.02％；Cu:0.01％；Nb:0.01％；V:0.008％；Ti:
0.08％；Mo:0.3％；B:0.004％；余量为Fe。
[0035] 本发明焊丝和宝鸡宇生焊接材料有限公司的SJ101G3焊剂匹配使用，，碱度为1.8。
[0036] 试板为X80管线钢，板厚为34.5mm，其成分重量百分比为：C：0.02％；Si：0.1％；Mn：1.25％；P：≦0.018％；S：≦0.004％；Nb：0.04％；Ti：0.1％；Al：0.18％；V：0.10％；Ni：
0.10％；Mo：0.15％；Cu：≦0.2％；Cr：≦0.02％；Bi：≦0.005％；余量为Fe；碳当量Ceq：0.31；
[0037] 焊接参数为：焊接线能量正反面均为38KJ/cm，焊接速度为1.5m/min,焊接坡口为X型坡口，试板对接后上、下坡口角度为35°，钝边6mm。
[0038] 测定后：焊接接头屈服强度为567MPa，抗拉强度为645MPa，‑45℃低温冲击吸收功为110J。
[0039] 实施例3
[0040] 选用该焊丝成分组成质量百分比为：C:0.15％；Si:0.3％；Mn:1.9％；P:≦0.005％；N:≦0.005％；S≦0.005％；Ni:0.13％；Cr:0.04％；Cu:0.02％；Nb:0.03％；V:
0.01％；Ti:0.12％；Mo:0.63％；B:0.012％；余量为Fe。
[0041] 本发明焊丝和宝鸡宇生焊接材料有限公司的SJ101G3焊剂匹配使用，碱度为1.8。
[0042] 试板为X80管线钢，板厚为34.5mm，其成分重量百分比为：C：0.02％；Si：0.1％；Mn：1.25％；P：≦0.018％；S：≦0.004％；Nb：0.04％；Ti：0.1％；Al：0.18％；V：0.10％；Ni：
0.10％；Mo：0.15％；Cu：≦0.2％；Cr：≦0.02％；Bi：≦0.005％；余量为Fe；碳当量Ceq：0.31；
[0043] 焊接参数为：焊接线能量正反面均为38KJ/cm，焊接速度为1.5m/min,焊接坡口为X型坡口，试板对接后上、下坡口角度为35°，钝边6mm。
[0044] 测定后：焊接接头屈服强度为592MPa，抗拉强度为694MPa，‑45℃低温冲击吸收功为141J。
[0045] 实施例4
[0046] 选用该焊丝成分组成质量百分比为：C:0.14％；Si:0.3％；Mn:1.7％；P:≦0.005％；N:≦0.005％；S≦0.005％；Ni:0.11％；Cr:0.03％；Cu:0.02％；Nb:0.03％；V:
0.009％；Ti:0.10％；Mo:0.52％；B:0.010％；余量为Fe。
[0047] 本发明焊丝和宝鸡宇生焊接材料有限公司的SJ101G3焊剂匹配使用，碱度为1.8。
[0048] 试板为X80管线钢，板厚为34.5mm，其成分重量百分比为：C：0.02％；Si：0.1％；Mn：1.25％；P：≦0.018％；S：≦0.004％；Nb：0.04％；Ti：0.1％；Al：0.18％；V：0.10％；Ni：
0.10％；Mo：0.15％；Cu：≦0.2％；Cr：≦0.02％；Bi：≦0.005％；余量为Fe；碳当量Ceq：0.31；
[0049] 焊接参数为：焊接线能量正反面均为38KJ/cm，焊接速度为1.5m/min,焊接坡口为X型坡口，试板对接后上、下坡口角度为35°，钝边6mm。
[0050] 测定后：焊接接头屈服强度为582MPa，抗拉强度为684MPa，‑45℃低温冲击吸收功为127J。
[0051] 实施例5
[0052] 选用该焊丝成分组成质量百分比为：C:0.15％；Si:0.2％；Mn:1.6％；P:≦0.005％；N:≦0.005％；S≦0.005％；Ni:0.11％；Cr:0.02％；Cu:0.02％；Nb:0.03％；V:
0.01％；Ti:0.09％；Mo:0.47％；B:0.011％；余量为Fe。
[0053] 本发明焊丝和宝鸡宇生焊接材料有限公司的SJ101G3焊剂匹配使用，碱度为1.8。
[0054] 试板为X80管线钢，板厚为34.5mm，其成分重量百分比为：C：0.02％；Si：0.1％；Mn：1.25％；P：≦0.018％；S：≦0.004％；Nb：0.04％；Ti：0.1％；Al：0.18％；V：0.10％；Ni：
0.10％；Mo：0.15％；Cu：≦0.2％；Cr：≦0.02％；Bi：≦0.005％；余量为Fe；碳当量Ceq：0.31；
[0055] 焊接参数为：焊接线能量正反面均为38KJ/cm，焊接速度为1.5m/min,焊接坡口为X型坡口，试板对接后上、下坡口角度为35°，钝边6mm。
[0056] 测定后：焊接接头屈服强度为579MPa，抗拉强度为676MPa，‑45℃低温冲击吸收功为134J。
[0057] 综上所述，本发明的低成本具有良好低温韧性的X80管线钢埋弧焊丝，成本低、焊接工艺性好、电弧稳定、穿透力强、操作容易，焊缝成型美观，具有较优低温冲击韧性。
