[0063] 如图1所示的一种偏压隧道侧墙稳定性控制施工方法，沿隧道纵向延伸方向由后向前分多个节段对偏压隧道1进行开挖及侧墙支护施工，多个所述节段的开挖及侧墙支护施工方法均相同；所述偏压隧道1为软岩隧道，所述偏压隧道1的一侧埋深为H1且其另一侧埋深为H2，其中H1为偏压隧道1的一侧隧道侧墙上部至地面的竖向高度，H2为偏压隧道1的另一侧隧道侧墙上部至地面的竖向高度，H1＜H2，H1＜2B，其中B为偏压隧道1的开挖宽度，H1、H2和B的单位均为m；对于任一节段进行开挖及侧墙支护施工时，包括以下步骤：
[0064] 步骤一、围岩基本力学参数确定：通过对现场所取岩样进行室内试验，对当前所施工节段的围岩基本力学参数进行测试，并对测试结果进行同步记录；
[0065] 步骤二、隧道侧墙支护方案确定：对当前所施工节段的左右隧道侧墙所采用的隧道侧墙支护方案分别确定，两个所述隧道侧墙所采用隧道侧墙支护方案的确定方法相同；
[0066] 对任一个所述隧道侧墙所采用的隧道侧墙支护方案进行确定时，对该隧道侧墙是否需采用隧道侧墙支护体系以及所采用隧道侧墙支护体系的支护结构分别进行确定；所述隧道侧墙支护体系为第一隧道侧墙支护体系或第二隧道侧墙支护体系；
[0067] 如图2所示，所述第一隧道侧墙支护体系包括多个沿隧道延伸方向由后向前布设的第一侧墙支护单元，多个所述第一侧墙支护单元的结构均相同，每个所述第一侧墙支护单元均布设于同一隧道断面上；
[0068] 如图3所示，所述第二隧道侧墙支护体系包括多个沿隧道延伸方向由后向前布设的第二侧墙支护单元，多个所述第二侧墙支护单元的结构均相同，每个所述第二侧墙支护单元均布设于同一隧道断面上；
[0069] 所述第一侧墙支护单元和所述第二侧墙支护单元的数量相同，每个所述第一侧墙支护单元所布设的隧道横断面均为一个所述第二侧墙支护单元所布设的隧道横断面；
[0070] 每个所述第一侧墙支护单元均为对开挖成型的隧道洞侧墙上的侧墙拉裂滑移坍塌区3-1进行支护的非对称式支护结构，所述侧墙拉裂滑移坍塌区3-1的上部与所述隧道洞的侧墙上部相平齐，所述侧墙拉裂滑移坍塌区3-1的横截面为直角梯形且其包括上部拉裂区和位于所述上部拉裂区正下方的下部滑移区，所述上部拉裂区的横截面为矩形，所述下部滑移区的横截面为直角三角形且其上部宽度与所述上部拉裂区的宽度相同；每个所述第一侧墙支护单元均包括侧墙深层支护结构和位于所述侧墙深层支护结构正下方的侧墙浅层支护结构；所述侧墙深层支护结构包括一根呈水平布设且对所述上部拉裂区进行支护的侧墙锚索4，所述侧墙浅层支护结构包括多根由上至下对所述下部滑移区进行支护的第一侧墙锚杆5，多根所述第一侧墙锚杆5呈平行布设且其均由内至外逐渐向下倾斜；
[0071] 每个所述第二侧墙支护单元均为对所述隧道洞侧墙上的侧墙单斜面坍塌区3-2进行支护的支护结构，所述侧墙单斜面坍塌区3-2的上部与所述隧道洞的侧墙上部相平齐，所述侧墙单斜面坍塌区3-2的横截面为三角形；每个所述第二侧墙支护单元均包括多根由上至下对侧墙单斜面坍塌区3-2进行支护的第二侧墙锚杆6，多根所述第二侧墙锚杆6均呈水平布设；
[0072] 对任一个所述隧道侧墙所采用的隧道侧墙支护方案进行确定时，过程如下：
[0073] 步骤201、隧道侧墙失稳判断：结合步骤一中所确定的围岩基本力学参数，且根据公式 计算得出当前所判断隧道侧墙失稳时的临界高度hcr；再将计算得出的临界高度hcr与所述隧道洞的侧墙设计高度h3进行比较：当h3≤hcr时，判断得出当前所判断隧道侧墙处于稳定状态，并判断得出当前所判断隧道侧墙无需采用隧道侧墙支护体系，完成当前所判断隧道侧墙的隧道侧墙支护方案确定过程；当hcr＜h3≤h0max时，判断得出当前所判断隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏状态，同时判断得出当前所判断隧道侧墙采用的隧道侧墙支护体系为第一隧道侧墙支护体系，并进入步骤202；当h3＞h0max时，判断得出当前所判断隧道侧墙处于单斜面剪切破坏状态，同时判断得出当前所判断隧道侧墙采用的隧道侧墙支护体系为第二隧道侧墙支护体系，并进入步骤203；
[0074] 其中，h0max为当前所判断隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏状态下的上限高度且 为当前所判断隧道侧墙围岩岩体的内摩擦角，c为当前所判断隧道侧墙围岩岩体的粘聚力，γ为当前所判断隧道侧墙围岩岩体的平均容重；c的单位为Pa，γ的单位为N/m3，h3、h0max和hcr的单位均为m；H为偏压隧道1中当前所判断隧道侧墙一侧的埋深且H＝H1或H2；
[0075] 步骤202、隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏状态下隧道侧墙支护方案确定，过程如下：
[0076] 步骤2021、侧墙拉裂滑移坍塌区的滑移面倾角、内侧高度、外侧高度与坍塌宽度确定：结合步骤一中所确定的围岩基本力学参数，且根据公式 计算得出当前所施工节段的侧墙拉裂滑移坍塌区3-1的滑移面倾角α；式中，ψ为当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的剪胀角；所述侧墙拉裂滑移坍塌区3-1的滑移面倾角α为侧墙拉裂滑移坍塌区3-1中所述下部滑移区的滑移面与水平面之间的夹角；
[0077] 再根据公式和
分别计算得出当前所施工节段的侧墙
拉裂滑移坍塌区3-1的内侧高度h0、外侧高度z和坍塌宽度b，h0、z和b的单位均为m，α＜90°；
其中，q为当前所施工节段的上覆岩层作用于当前所判断隧道侧墙的隧道侧墙围岩2上的均布压力且q＝γ0(h1+h2)，γ0为当前所施工节段的上覆岩层的平均容重，γ0的单位为N/m3；
h1为当前所判断隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏时的冒落拱矢高且
h4为所述隧道洞的设计开挖高度，h2+h3＝h4，h2为所述隧道洞的
拱部设计高度，h1、h2和h4的单位均为m； f为当前所施工节段上覆岩层的坚固性系数；
[0078] 所述上部拉裂区的高度为z且其宽度为b，所述下部滑移区的高度为h0-z；
[0079] 步骤2022、支护结构确定：根据步骤2021中确定的侧墙拉裂滑移坍塌区3-1的滑移面倾角α、内侧高度h0、外侧高度z和坍塌宽度b，对所述第一侧墙支护单元中所述侧墙深层支护结构和所述侧墙浅层支护结构所采用的支护结构分别进行确定；
[0080] 步骤203、隧道侧墙处于单斜面剪切破坏状态下隧道侧墙支护方案确定，过程如下：
[0081] 步骤2031、侧墙单斜面坍塌区的坍塌宽度确定：根据公式 计算得出当前所施工节段的侧墙单斜面坍塌区3-2的坍塌宽度b1；
[0082] 所述侧墙单斜面坍塌区3-2上部宽度为b1；
[0083] 步骤2032、支护结构确定：根据步骤2031中确定的坍塌宽度b1，对所述第二侧墙支护单元所采用的支护结构进行确定；
[0084] 步骤三、隧道开挖及隧道侧墙同步支护施工：由后向前对当前所施工节段进行开挖，开挖过程中根据步骤二中所确定的左右隧道侧墙所采用的隧道侧墙支护方案，由后向前对开挖成型的隧道洞左右侧墙分别进行支护；
[0085] 步骤四、下一节段开挖及隧道侧墙同步支护施工：重复步骤一至步骤三，对下一节段进行开挖及隧道侧墙同步支护施工；
[0086] 步骤五、多次重复步骤四，直至完成偏压隧道1的全部开挖及隧道侧墙同步支护施工过程。
[0087] 其中，a为隧道半宽。
[0088] 本实施例中，步骤三中对当前所施工节段进行开挖时，采用全断面开挖法或台阶法进行开挖。
[0089] 并且，所采用的全断面开挖法或台阶法，均为常规的隧道开挖方法。
[0090] 本实施例中，对当前所施工节段进行开挖后形成的隧道洞进行初期支护时，所采用的隧道初期支护结构为对所述隧道洞拱墙进行支护的锚网喷初期支护结构，所述锚网喷初期支护结构为采用锚网喷支护方法施工成型的初期支护结构；
[0091] 所述锚网喷初期支护结构包括步骤二中确定的隧道侧墙支护方案所采用的支护结构。并且，所述锚网喷初期支护结构还包括一层挂装在所述隧道洞拱墙上的钢筋网和一层喷射在所述隧道洞拱墙上的混凝土喷射层，所述钢筋网固定于所述混凝土喷射层内。其中，所述拱墙包括所述隧道洞的拱部和左右两侧隧道边墙。
[0092] 本实施例中，所述混凝土层为钢纤维混凝土层且其层厚为20cm～30cm。
[0093] 并且，对所述锚网喷初期支护结构进行施工时，所采用的施工方法为常规的施工方法。
[0094] 本实施例中，所述混凝土层为钢纤维混凝土层且其层厚为20cm～30cm。
[0095] 本实施例中，多个所述节段的纵向长度均为10m～50m。
[0096] 实际施工时，可根据具体需要，对所述节段的纵向长度进行相应调整。
[0097] 本实施例中，步骤一中进行围岩基本力学参数确定之前，先从当前所施工节段中选取一个节段作为测试段进行开挖；步骤一中进行围岩基本力学参数确定时，从所述测试段取岩样进行室内试验，且所获得的试验结果为开挖后当前所施工节段的围岩基本力学参数。
[0098] 本实施例中，所述测试段位于当前所施工节段后端且其长度为1m。
[0099] 步骤一中进行围岩基本力学参数确定时，从所述测试段取岩样进行室内试验，且所获得的试验结果为开挖后当前所施工节段的围岩基本力学参数。
[0100] 并且，鉴于偏压隧道1的隧道围岩的非均质、非连续及各向异性等特性，其力学参数必须在试验的基础上来确定，以确保数据准确可靠，减小计算误差。
[0101] 本实施例中，步骤二中前后相邻两个所述第一侧墙支护单元之间的间距与前后相邻两个所述第二侧墙支护单元之间的间距相同，前后相邻两个所述第一侧墙支护单元之间的间距为0.8m～1.2m。
[0102] 实际施工时，可根据具体需要，对前后相邻两个所述第一侧墙支护单元之间的间距与前后相邻两个所述第二侧墙支护单元之间的间距分别进行相应调整。
[0103] 步骤一中进行围岩基本力学参数确定时，所确定的力学参数包括当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的粘聚力c、当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的内摩擦角 当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的平均容重γ、当前所施工节段的上覆岩层的平均容重γ0、当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的剪胀角ψ和当前所施工节段上覆岩层的坚固性系数f。
[0104] 同时，还需对偏压隧道1的开挖宽度B、当前所施工节段上覆岩层的坚固性系数f、所述隧道洞的拱部设计高度h2、所述隧道洞的设计开挖高度h4和所述隧道洞的侧墙设计高度h3进行确定。
[0105] 其中，当前所施工节段的上覆岩层也称为隧道顶板围岩，即所述隧道洞上方围岩，也称隧道上部覆盖层。
[0106] 根据本领域公知常识，隧道埋深指的是隧道开挖断面的顶部至自然地面的垂直距离。
[0107] 隧道的开挖宽度是指考虑了二衬、初期支护、预留变形量后开挖轮廓的最大开挖宽度。此处，偏压隧道1的开挖宽度B也称为跨度，指偏压隧道1的最大跨度。
[0108] 步骤2022中对所述侧墙深层支护结构所采用的支护结构进行确定时，根据步骤2021中确定的外侧高度z对侧墙锚索4的布设位置进行确定并使侧墙锚索4位于所述上部拉裂区上，根据坍塌宽度b对侧墙锚索4的长度进行确定并使侧墙锚索4的前端伸出至所述上部拉裂区外侧；
[0109] 对所述侧墙浅层支护结构所采用的支护结构进行确定时，根据滑移面倾角α对第一侧墙锚杆5的倾斜角度进行确定，根据内侧高度h0和外侧高度z和坍塌宽度b对第一侧墙锚杆5的布设位置进行确定并使多根所述第一侧墙锚杆5由上至下布设于所述下部滑移区上，根据坍塌宽度b对第一侧墙锚杆5的长度进行确定并使每根所述第一侧墙锚杆5的前端均伸出至所述下部滑移区外侧。
[0110] 为施工简便，根据坍塌宽度b对侧墙锚索4的长度进行确定时，所述侧墙锚索4的长度L1＝l1+L1+l2，其中l1＝0.1m～15cm，l2＝0.3m～0.4m，L1≥1.5b；
[0111] 根据坍塌宽度b对第一侧墙锚杆5的长度进行确定时，所述第一侧墙锚杆5的长度L2＝l1+L2+l2，其中L2≥b且L2＜L1。
[0112] 其中，l1和l2表示锚杆为确保有效锚固长度对锚杆或锚索两端预留的长度值。实际使用时，l1为0.1m～15cm范围内的任一个数值，l2为0.3m～0.4m范围内的任一个数值。
[0113] 本实施例中，所述的L1＝3b～6b，所述的L2＝1.5b～3b。
[0114] 实际使用时，可根据具体需要，对L1和L2的取值大小进行相应调整。
[0115] 根据滑移面倾角α对第一侧墙锚杆5的倾斜角度进行确定时，第一侧墙锚杆5的倾斜角度α1＝180°-α-α0，α0为第一侧墙锚杆5与侧墙拉裂滑移坍塌区3-1中所述下部滑移区的滑移面之间的夹角且65°≤α0≤75°，α1为第一侧墙锚杆5与水平面之间的夹角。
[0116] 本实施例中，α0＝69°。
[0117] 实际施工时，可根据具体需要，对α0的取值大小进行相应调整。
[0118] 本实施例中，步骤二中所述侧墙浅层支护结构中所包括侧墙锚杆5的数量为三根，三根所述侧墙锚杆5呈均匀布设。
[0119] 实际施工时，可根据具体需要，对侧墙锚杆5的数量和各侧墙锚杆5的布设位置进行相应调整。
[0120] 本实施例中，步骤二中所述侧墙锚索4位于所述上部拉裂区的中部，所述侧墙锚索4与所述隧道洞的侧墙顶部之间的间距为
[0121] 实际施工时，可根据具体需要，对侧墙锚索4的布设位置进行相应调整。
[0122] 步骤2032中对所述第二侧墙支护单元所采用的支护结构进行确定时，根据步骤2031中确定的坍塌宽度b1对第二侧墙锚杆6的长度进行确定；多根所述第二侧墙锚杆6的长度均相同，所述第二侧墙锚杆6的长度不小于L3，其中L3＝l1+b1+l2，l1＝0.1m～15cm，l2＝
0.3m～0.4m。
[0123] 本实施例中，所述第二侧墙锚杆6的长度为L3。
[0124] 实际施工时，可根据具体需要，对所述第二侧墙锚杆6的长度进行相应调整。
[0125] 偏压隧道是由于地形不对称或者地质岩层因素造成隧道结构两面荷载不对称，就形成了偏压，偏压隧道两侧围岩受力状况存在很大差异，因而对偏压隧道的两侧隧道侧墙的侧墙支护体系分别进行设计，在满足稳固支护需求的同时，也能大约节约成本、节省人力物力、缩短施工工期等效果。
[0126] 如图1-1所示，所述隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏状态时，侧墙坍塌区3(即直角梯形ABCD)为处于极限平衡状态的隧道侧墙围岩岩体，BC为潜在滑移面，α为滑裂面倾角(即所述滑移面倾角)。通过对侧墙坍塌区3的围岩进行受力分析可知，隧道侧墙的拉裂-滑移体(即侧墙坍塌区3)实际上是隧道围岩中的关键弱结构体，其失稳滑落后隧道有效宽度增加(隧道侧墙高度相应增加)，极不利于隧道拱顶的稳定；此外，侧墙表面片帮卸载后其上方集中压力峰值向深部转移，增大了侧墙发生变形后形成的弹塑性界面至隧道中心的距离，使得在侧墙挤压下产生的隧道底板最大破坏深度及其底鼓量显著增加。因此，对侧墙进行及时有效的支护具有重要的工程意义。
[0127] 本实施例中，所施工偏压隧道1的隧道侧墙为竖直墙且其高度为4.88m，拱高7.2m，开挖宽度B＝14.3m，因而h4＝12.08m，h2＝7.2m，h3＝4.88m。
[0128] 如图4所示，从偏压隧道1埋深为H2一侧的隧道侧墙围岩岩体进行取样，并确定围岩基本力学参数，再按照步骤201中所述的方法进行隧道侧墙失稳判断，判断得出该隧道侧墙处于稳定状态，并判断得出该隧道侧墙无需采用隧道侧墙支护体系。
[0129] 如图4所示，从偏压隧道1埋深为H2一侧的隧道侧墙围岩岩体进行取样，经测试得3
出：当前所施工节段的该隧道侧墙围岩岩体的粘聚力c＝91kPa＝91×10Pa，当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的内摩擦角 当前所施工节段的上覆岩层的平均容重γ0＝
21.6kN/m3＝21.6×103N/m3，当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的剪胀角ψ＝9°。当前所施工节段上覆岩层的坚固性系数f＝7.8。并且，当前所施工节段的隧道侧墙围岩岩体的平均容重γ＝γ0＝21.6×103N/m3。再按照步骤201中所述的方法进行隧道侧墙失稳判断，根据公式 计算得出当前所判断隧道侧墙失稳时的临
界高度hcr，相应判断得出当前所判断隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏状态，同时判断得出当前所判断隧道侧墙采用的隧道侧墙支护体系为第一隧道侧墙支护体系。
[0130] 当前所判断隧道侧墙处于拉裂-滑移式剪切破坏时的冒落拱矢高
[0131] 当前所施工节段的上覆岩层作用于当前所判断隧道侧墙的隧道侧墙围岩2上的均布压力(也称均布荷载)q＝γ0(h1+h2)＝21.6×103×(7.2+2.1)＝200.9kPa＝200.9×103Pa。
[0132] 当 前 所 施 工 节 段的 侧墙 拉 裂 滑 移 坍 塌 区 3 - 1 的 滑 移 面 倾 角[0133] 当 前 所 施 工 节 段 的 侧 墙 拉 裂 滑 移 坍 塌 区 3 - 1 的 内 侧 高 度[0134] 外侧高度
[0135]
[0136] 坍塌宽度
[0137]
[0138] 而该隧道原初期支护方案中所采用的隧道侧墙锚杆呈水平布设，这样锚杆与滑移面夹角理论值为139°，角度过大，这样不能充分发挥锚杆杆体自身的抗剪切能力；并且，也无法限制侧墙拉裂后的剪切滑移。并且，由于坍塌宽度b＝0.87m，原侧墙锚杆长度设计为4.0m也缺乏理论依据，易造成人力物力的巨大浪费。
[0139] 本实施例中，侧墙锚索4的长度为5m，侧墙锚杆5的长度为2.5m，并且侧墙锚杆5与侧墙坍塌区3中所述下部滑移区的滑移面之间的夹角α0＝69°，因而能充分发挥锚杆杆体自身的抗剪切能力；并且，侧墙锚杆5与侧墙锚索4的长度设计合理，侧墙锚杆5与侧墙锚索4相配合能有效限制侧墙拉裂后的剪切滑移，并且不会造成人力物力的巨大浪费。
[0140] 以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
